Placa NC6949 Nimonic C-263

Descrição das placas de Nimonic C-263

As placas de Nimonic C-263 apresentam uma microestrutura γ-austenítica reforçada por 25-30 vol% de precipitados γ' (Ni₃[Al, Ti], 20-50 nm de diâmetro) após o tratamento com solução (1150°C) e envelhecimento (800°C/8h). Os limites dos grãos são decorados com carbonetos M₂₃C₆ descontínuos (<1 vol%), enquanto os carbonetos MC intragranulares (ricos em Ti/Mo) proporcionam endurecimento por dispersão. A liga demonstra um comportamento mecânico altamente anisotrópico:a resistência ao escoamento na direção de laminação(∥RD) atinge 750-850 MPa (vs. 650-700 MPa transversal) devido à textura〈110〉.

As propriedades termomecânicas incluem expansão térmica dependente da direção(∥RDCTE: 14,2 μm/m-°C, ⊥RD: 14,9 μm/m-°C a 20-800°C) e condutividade térmica(∥RD: 12,1 W/m-K, ⊥RD: 10,8 W/m-K a 500°C). A resistência à fluência deriva de tensões de coerência γ', sustentando uma tensão >100 MPa a 800°C por 100 horas sem fluência terciária. A cinética de oxidação segue um escalonamento parabólico (kₚ=3×10-¹⁴ g²/cm⁴-s a 900°C) por meio de escalas aderentes de Cr₂O₃ dopadas com TiO₂.

As características da superfície apresentam rugosidade controlada (Ra ≤1,6 μm para laminados a frio, ≤3,2 μm para laminados a quente) e zonas de depleção de cromo <0,3 μm após a decapagem. Eletroquimicamente, os filmes passivos apresentam alta impedância (>10⁶ Ω-cm²) em NaCl 3,5% a 600°C, com potenciais de pite >+800 mV_SCE. A instabilidade de fase começa a 900°C: a formação da fase σ excede 0,3 vol% após 1.000 horas, reduzindo a resistência ao impacto em 35%. A resistência à fadiga a 800°C permanece >300 MPa (10⁷ ciclos) devido à homogeneização do deslizamento mediada por γ's, enquanto as tensões residuais da laminação são controladas abaixo de 15% da resistência ao escoamento por meio do recozimento de alívio de tensão. A degradação é dominada pelo engrossamento γ' (>100 nm) acima de 850°C, acelerando a escalada de deslocamento.

Aplicações das placas de Nimonic C-263

As placas de Nimonic C-263 são utilizadas em ambientes termomecânicos extremos que exigem força sinérgica em alta temperatura, resistência à oxidação e capacidade de fabricação. Sua principal aplicação é em câmaras de combustão aeroespaciais e revestimentos de pós-combustão, onde o endurecimento por precipitação γ'mantém a resistência à fluência >100 MPa a 800°C e resiste à fadiga térmica durante ciclos térmicos rápidos. A relação Al/Ti controlada da liga permite a fabricação soldada sem rachaduras por deformação, o que é fundamental para montagens complexas de seções quentes de turbinas a gás.

Na geração de energia, essas placas formam dutos de transição e vedações de combustores em turbinas terrestres (serviço de 815 a 870 °C), aproveitando a estabilidade da escala de óxido de cromo (constante de taxa parabólicakₚ=3×10-¹⁴ g²/cm⁴-s a 900 °C) para resistir à degradação por oxidação-carbonetação. Para usinas ultra-supercríticas avançadas (A-USC), eles constroem cabeçotes de caldeiras e tubulações de vapor que operam a 700-750°C sob pressão de 35 MPa, onde o reforço de solução sólida de cobalto retém >450 MPa de resistência ao escoamento após 100.000 horas.

As aplicações industriais incluem vasos de reatores catalíticos no processamento petroquímico (resistindo à sulfetação a 750°C), placas de trocadores de calor para sistemas de salmoura geotérmica (resistindo à corrosão por H₂S/CO₂ a 300°C) e revestimentos de contenção no reprocessamento de combustível nuclear (imunes à oxidação por ácido nítrico sob irradiação gama). O acabamento da superfície laminada a frio das placas (Ra ≤1,6 μm) garante a integridade da vedação em sistemas pressurizados, enquanto a expansão térmica anisotrópica (14,2 μm/m-°C ∥RDvs. 14,9 μm/m-°C ⊥RD) é compensada em layouts soldados por meio de protocolos de pré-aquecimento personalizados.

Os usos emergentes incluem sistemas de proteção térmica de veículos hipersônicos (com aquecimento aerodinâmico de 900°C) e blindagem da primeira parede do reator de fusão, explorando a tolerância da liga a danos por radiação (fluxo de nêutrons >50 dpa). O desempenho é validado em ciclos térmicos (600°C→temperatura ambiente, >10⁴ ciclos) com perda de <5% na resistência ao impacto devido à estabilidade do precipitado γ'.

Embalagem das placas de Nimonic C-263

Nossos produtos são embalados em caixas de papelão personalizadas de vários tamanhos com base nas dimensões do material. Os itens pequenos são embalados com segurança em caixas de PP, enquanto os itens maiores são colocados em caixas de madeira personalizadas. Asseguramos o cumprimento rigoroso da personalização da embalagem e o uso de materiais de amortecimento adequados para oferecer a melhor proteção durante o transporte.

Embalagem: Caixa de papelão, caixa de madeira ou personalizada.

Por favor, examine os detalhes da embalagem fornecidos para sua referência.

Processo de fabricação

1.breve fluxo do processo de fabricação

2)Método de teste

(1)Análise da composição química - Verificada por meio de técnicas como GDMS ou XRF para garantir a conformidade com os requisitos de pureza.

(2)Teste de propriedades mecânicas - Inclui testes de resistência à tração, resistência ao escoamento e alongamento para avaliar o desempenho do material.

(3)Inspeção dimensional - Mede a espessura, a largura e o comprimento para garantir a aderência às tolerâncias especificadas.

(4)Inspeção da qualidade da superfície - Verifica se há defeitos como arranhões, rachaduras ou inclusões por meio de exame visual e ultrassônico.

(5)Teste de dureza - Determina a dureza do material para confirmar a uniformidade e a confiabilidade mecânica.

Consulte os procedimentos de testedo SAM para obter informações detalhadas.

Perguntas frequentes sobre placas de Nimonic C-263

Q1. Qual é a temperatura máxima de serviço contínuo que evita o engrossamento γ' significativo?

Os precipitados γ' mantêm o tamanho ideal abaixo de 50 nm abaixo de 850°C; a exposição prolongada acima dessa temperatura acelera o engrossamento (>100 nm após 1.000 horas), reduzindo a resistência à fluência em 25-30%. Para serviços acima de 850°C, limite as durações a <500 horas.

Q2. Como o ciclo térmico da soldagem afeta a microestrutura envelhecida?

Temperaturas de HAZ superiores a 1.020°C (γ' solvus) dissolvem os precipitados. No resfriamento, a reprecipitação induz rachaduras por deformação, a menos que:

Temperatura entre passes <100°C

O envelhecimento pós-soldagem de 800°C/8h restaure 95% da resistência da HAZ.

Q3. Existem parâmetros de usinagem específicos para evitar o endurecimento por trabalho?

Sim:

Torneamento: Ferramentas de metal duro, velocidade de 25-35 m/min, avanço ≥0,15 mm/rev

Perfuração: Ângulo de ponta de 70°, perfuração de peck a cada 2× diâmetro

O líquido de arrefecimento deve ser isento de enxofre para evitar o início da corrosão sob tensão.

Informações relacionadas

1.métodos comuns de preparação

As chapas de Nimonic C-263 são fabricadas por meio de um processo termomecânico integrado iniciado com fusão por indução a vácuo (VIM) de níquel eletrolítico de alta pureza, pelotas de cromo, grânulos de cobalto, pó de molibdênio e ligas mestras de alumínio-titânio sob atmosfera de argônio para atingir metas de composição precisas (Ni-bal., Cr-20±0,5%, Co-20±0,5%, Mo-6±0,2%, Ti-2,2±0,1%, Al-0,4±0,1%). A liga fundida passa por um refino secundário por meio de refusão por eletroescória (ESR) ou refusão por arco a vácuo (VAR) para reduzir os elementos intersticiais (O≤30 ppm, N≤80 ppm) e eliminar a macro-segregação. A homogeneização a 1.200 °C por 12 a 24 horas dissolve os carbonetos primários e, em seguida, o lingote é forjado a quente a 1.150 a 1.200 °C com uma redução mínima de 5:1 para romper a estrutura como fundido. A laminação a quente prossegue na faixa de estabilidade da γ-austenita (1100-1150°C), reduzindo progressivamente a espessura de 300 mm para 3-100 mm por meio de laminadores reversos, empregando taxas de deformação controladas (0,05-0,5 s-¹) para evitar rachaduras nas bordas das zonas de segregação de alumínio/titânio.

O tratamento com solução a 1150±10°C por 2 a 4 horas por 25 mm de espessura dissolve os precipitados γ' e os carbonetos M₂₃C₆, seguido de resfriamento rápido com água para reter a solução sólida supersaturada. A laminação a frio aplica uma redução de espessura de 20 a 50% por meio de moinhos em tandem para chapas ≤10 mm, gerando uma forte textura de direção de laminação 〈110〉∥e densidades de deslocamento >10¹⁴ m-². O recozimento de solução intermediária a 1150°C restaura a trabalhabilidade após uma redução de 30 a 40%. O envelhecimento final emprega um protocolo de dois estágios: o envelhecimento primário a 800±10°C por 8 horas precipita finos γ' (Ni₃[Al, Ti], 20-50 nm, 25-30 vol%), seguido de envelhecimento secundário a 700±10°C por 16 horas para estabilizar os carbonetos M₂₃C₆ de contorno de grão sem comprometer a coerência γ'. O controle microestrutural crítico inclui o resfriamento rápido até 750-950°C (<15 minutos de permanência) para suprimir a formação de fases topologicamente compactadas (TCP) (σ, μ) e retenções isotérmicas a 850°C para dissolver as fases Laves. O acabamento da superfície envolve a retificação com cinta abrasiva (Ra ≤1.6 μm para laminados a frio) ou decapagem em soluções de HNO₃/HF (laminados a quente), enquanto a validação não destrutiva utiliza teste ultrassônico (falhas internas >1,5 mm), inspeção de corrente parasita (defeitos de superfície >100 μm) e verificação metalográfica da distribuição de γ' por meio de microscopia eletrônica de varredura. A qualificação do desempenho termomecânico inclui testes de ruptura por tensão (>100 MPa a 800°C/100h) e avaliação de impacto Charpy V-notch (>40 J a 20°C).